| 日付 | 曜日 | 開始〜終了 | 作業時間(h) | 立合 | 作業内容 |
| 4/9 | 金曜日 | 1:00〜2:00 | 1 | 後藤 | ログインの仕方 |
| 4/15 | 木曜日 | 2:30〜4:30 | 2 | 後藤 | viの使い方�� |
| 4/22 | 木曜日 | 3:00〜7:00 | 4 | 後藤 | viの使い方�� |
| 5/14 | 金曜日 | 1:30〜5:30 | 4 | 後藤 | ccxの使い方と課題 |
| 5/18 | 火曜日 | 12:30〜15:30 | 3 | 後藤 | ccxと英語の課題 |
| 5/20 | 木曜日 | 14:30〜17:30 | 3 | 後藤 | ccxの課題 |
| 5/25 | 火曜日 | 14:00〜20:00 | 6 | 後藤 | ccxの課題 |
| 5/27 | 火曜日 | 10:00〜12:00 | 2 | 後藤 | ccxの課題 |
| 5/31 | 月曜日 | 15:00〜18:00 | 3 | 後藤 | texの課題 |
| 6/9 | 水曜日 | 14:00〜18:00 | 4 | 後藤 | グラフの課題 |
| 6/25 | 金曜日 | 14:00〜18:00 | 4 | 後藤 | 円筒のプログラム |
| 6/30 | 水曜日 | 13:00〜18:00 | 5 | 後藤 | 円筒のプログラム |
| 6/31 | 木曜日 | 14:30〜16:00 | 1.5 | 後藤 | 円筒の課題 |
| 7/1 | 木曜日 | 14:30〜16:00 | 1.5 | 後藤 | 円筒の課題 |
| 7/2 | 金曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 後藤 | 円筒の課題 |
| 7/6 | 火曜日 | 14:00〜18:00 | 4 | 後藤 | 円筒の課題 |
| 7/13 | 火曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 後藤 | 塑性のプログラム |
| 7/14 | 水曜日 | 14:00〜17:00 | 3 | 後藤 | 塑性のプログラム |
| 7/23 | 金曜日 | 14:00〜17:00 | 3 | 後藤 | 塑性のプログラム |
| 7/27 | 火曜日 | 14:30〜16:30 | 2 | 後藤 | 塑性のプログラム |
| 7/28 | 水曜日 | 14:00〜18:00 | 4 | 後藤 | 塑性のプログラム |
| 9/27 | 月曜日 | 14:00〜20:00 | 6 | 柴田 | 塑性のプログラム |
| 9/30 | 木曜日 | 14:00〜19:00 | 5 | 柴田 | プログラム作り |
| 10/3 | 日曜日 | 13:00〜17:00 | 4 | 後藤 | プログラム作り |
| 10/4 | 月曜日 | 13:30〜16:30 | 3 | 後藤 | プログラム作り |
| 10/5 | 火曜日 | 13:30〜23:30 | 10 | 柴田 | texのまとめ |
| 10/6 | 水曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | texのまとめ |
| 10/7 | 木曜日 | 11:00〜13:00 | 2 | 柴田 | texのまとめ |
| 10/14 | 木曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | 立方体で塑性をいれてみる |
| 10/15 | 金曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | 立方体で塑性をいれてみる |
| 10/19 | 金曜日 | 14:00〜21:00 | 7 | 柴田 | 立方体で塑性をいれてみる |
| 10/26 | 火曜日 | 14:00〜20:00 | 6 | 柴田 | 立方体で塑性をいれてみる |
| 11/1 | 月曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 後藤 | 立方体(C3D8)で塑性をいれてみる |
| 11/9 | 火曜日 | 14:00〜18:00 | 4 | 柴田 | 立方体(C3D8)で塑性をいれてみる |
| 11/11 | 木曜日 | 13:00〜19:00 | 6 | 柴田 | ccx_1.7とccx_1.5の違いを比べてみる |
| 11/16 | 火曜日 | 13:00〜16:00 | 3 | 柴田 | Ramberg-Osgoodモデルの設定の仕方を調べる |
| 11/19 | 金曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | Ramberg-Osgoodモデルを確かめる |
| 11/22 | 月曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | モデルを決める |
| 11/23 | 火曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | モデルを決める |
| 11/26 | 金曜日 | 16:00〜19:00 | 3 | 柴田 | 調べ物 |
| 11/28 | 日曜日 | 16:00〜20:00 | 4 | 柴田 | 調べ物 |
| 11/29 | 月曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | モデルの決定 |
| 11/30 | 火曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/2 | 木曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/3 | 金曜日 | 14:00〜19:00 | 5 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/5 | 日曜日 | 16:00〜18:00 | 2 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/6 | 月曜日 | 16:00〜22:00 | 6 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/9 | 木曜日 | 16:00〜20:00 | 4 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/13 | 月曜日 | 14:00〜16:00 | 2 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 12/14 | 火曜日 | 14:00〜20:00 | 6 | 柴田 | グラフを書いてみる |
| 12/16 | 木曜日 | 14:00〜16:30 | 2.5 | 柴田 | 調べ物 |
| 12/17 | 金曜日 | 15:00〜19:30 | 4.5 | 柴田 | 中間発表の準備 |
| 12/19 | 日曜日 | 13:00〜20:00 | 7 | 柴田 | 中間発表の準備 |
| 1/8 | 土曜日 | 14:00〜19:00 | 5 | 柴田 | 解析 |
| 1/11 | 火曜日 | 12:00〜20:00 | 8 | 柴田 | 鉛直方向の数値解析 |
| 1/13 | 木曜日 | 15:00〜19:30 | 4.5 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 1/14 | 金曜日 | 13:00〜16:30 | 3.5 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 1/17 | 月曜日 | 14:00〜21:00 | 7 | 柴田 | 鉛直方向の数値解析 |
| 1/18 | 火曜日 | 14:00〜21:00 | 7 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 1/19 | 水曜日 | 10:00〜18:00 | 8 | 柴田 | せん断方向の数値解析 |
| 1/20 | 木曜日 | 15:00〜19:30 | 4.5 | 柴田 | グラフ作り |
| 1/21 | 金曜日 | 13:00〜20:00 | 7 | 柴田 | グラフ作り |
| 1/22 | 土曜日 | 16:00〜18:00 | 2 | 柴田 | 支部原稿作り |
| 1/23 | 日曜日 | 10:00〜21:00 | 11 | 柴田 | 切れ目有りでの鉛直、せん断方向の数値解析 |
| 1/24 | 月曜日 | 15:00〜22:00 | 7 | 後藤 | 切れ目有りでの鉛直、せん断方向の数値解析 |
| 1/25 | 火曜日 | 14:00〜18:00 | 4 | 後藤 | 切れ目有りでの鉛直、せん断方向の数値解析 |
| 1/26 | 水曜日 | 10:00〜17:00 | 7 | 後藤 | データのまとめ、グラフ作り |
| 1/27 | 木曜日 | 12:00〜19:00 | 7 | 後藤 | 支部原稿作り |
| 1/28 | 金曜日 | 14:00〜20:00 | 6 | 後藤 | 支部原稿作り |
| 1/29 | 土曜日 | 13:00〜19:00 | 6 | 柴田 | 支部原稿作り |
| 1/31 | 月曜日 | 15:00〜18:00 | 3 | 柴田 | 発表準備 |
| 2/1 | 火曜日 | 14:00〜20:30 | 6.5 | 柴田 | 発表準備 |
| 2/2 | 水曜日 | 12:00〜23:00 | 11 | 柴田 | 発表準備 |
| 2/3 | 木曜日 | 10:00〜23:00 | 13 | 後藤 | 発表準備 |
| 2/4 | 金曜日 | 12:00〜17:00 | 5 | 後藤 | 発表準備 |
| 2/7 | 月曜日 | 9:00〜19:00 | 10 | 後藤 | 発表準備 |
| 合計 | 339時間 |
| 材料 | ss400 |
| 厚さ | 3mm |
| 高さ | 20cm |
| 円周 | 30cm |
| ヤング率 | 206Gpa |
| ポアソン比 | 0.300000012 |
*DEFORMATION PLASTICITY 206000.,0.300000012,245.,100.,0.5
拘束条件は荷重方向以外完全拘束にしています
右の図が初期高さ0.89、左の図が初期高さ0.88でエラーになります エラーが出始めると円筒に「亀裂」に線みたいのが出て、 初期高さを小さくしていくと亀裂が膨らんで？きます
*INFO in gen3dnor: in some nodes opposite normals are defined
STEP 1
Static analysis was selected
Decascading the MPC's
*INFO in cascade: linear MPCs and
nonlinear MPCs depend on each other
common node: 1229 in direction 3
Factoring the system of equations using spooles
| 分割数 nx.ny.nz | nx×5×10 | 5×ny×10 | 5×5×nz | nzに対する相対誤差(％） |
| 1 | 3.64e-01 | 3.53e-01 | 7.17e-03 | 99.1 |
| 10 | 3.68e-01 | 3.69e-01 | 3.68e-01 | 52.2 |
| 20 | 3.68e-01 | 3.69e-01 | 6.01e-01 | 16.9 |
| 30 | 以降同じ数値 | 以降同じ数値 | 6.82e-01 | 11.4 |
| 40 | 7.16e-01 | 7.0 | ||
| 50 | 7.33e-01 | 4.8 | ||
| 60 | 7.42e-01 | 3.6 | ||
| 70 | 7.48e-01 | 2.9 | ||
| 80 | 7.52e-01 | 2.3 | ||
| 90 | 7.55e-01 | 1.9 | ||
| 100 | 7.57e-01 | 1.7 | ||
| 150 | 7.62e-01 | 1.0 | ||
| 200 | 7.63e-01 | 0.9 |
| 分割数 nx.ny.nz | nx×6×10 | 6×ny×10 | 6×6×nz | nzに対する相対誤差(％） |
| 5 | 3.6831e-01 | 3.6813e-01 | 1.4506e-01 | 81.2 |
| 10 | 3.6848e-01 | 3.6874e-01 | 3.6838e-01 | 52.2 |
| 20 | 3.6852e-01 | 3.6889e-01 | 6.0187e-01 | 21.8 |
| 30 | 3.6853e-01 | 3.6892e-01 | 6.8285e-01 | 11.3 |
| 40 | 3.6853e-01 | 3.6893e-01 | 7.1691e-01 | 6.9 |
| 50 | 3.6853e-01 | 3.6893e-01 | 7.3396e-01 | 4.7 |
| 60 | 7.4363e-01 | 3.4 | ||
| 70 | 7.4958e-01 | 2.7 | ||
| 80 | 7.5356e-01 | 2.1 | ||
| 90 | 7.5631e-01 | 1.8 | ||
| 100 | 7.5829e-01 | 1.2 |
| p(荷重) | Δl(縮み) | ひずみ | 応力 |
| 2.7777777e-06 | 5.1117e-04 | 0.00426 | 0.000772 |
| 3.7777777e-06 | 6.9519e-04 | 0.00579 | 0.00105 |
| 4.7777777e-06 | 8.7921e-04 | 0.00733 | 0.00133 |
| 5.7777777e-06 | 1.0632e-03 | 0.00886 | 0.00160 |
| 6.7777777e-06 | 1.2473e-03 | 0.0104 | 0.00188 |
| 7.7777777e-06 | 1.4313e-03 | 0.0119 | 0.00216 |
| 8.7777777e-06 | 1.6153e-03 | 0.0135 | 0.00244 |
| 9.7777777e-06 | 1.7993e-03 | 0.0150 | 0.00272 |
| 10.7777777e-06 | 1.9822e-03 | 0.0165 | 0.00299 |
| 11.7777777e-06 | 2.1674e-03 | 0.0181 | 0.00327 |
| 応力 | ひずみ |
| 50 | 0.000237 |
| 100 | 0.000473 |
| 150 | 0.000712 |
| 175 | 0.000840 |
| 200 | 0.00101 |
| 225 | 0.00131 |
| 250 | 0.00206 |
| 275 | 0.00397 |
| 300 | 0.00854 |
