![[PukiWiki]](image/pukiwiki.png "[PukiWiki]")
sudo apt install flameshot
| 降伏せん断耐力 | 降伏モード | |
| 理論値 | 4.23 | Ⅲb |
| 実験値 | 5.65 | Ⅲb |
| 解析値 | 5.82 | Ⅲb |
だいぶ実験値に近づいた。
P=CFdl P:降伏せん断耐力 C:接合形式定数 d:接合具の直径（異型棒鋼の場合公称径） l:主材厚 木質構造設計基準・同解説 日本建築学会 P.222～参照
| 降伏せん断耐力 | 降伏モード | |
| 理論値 | 4.23 | Ⅲb |
| 実験値 | 5.65 | Ⅲb |
| 解析値 | 4.91 | Ⅲb |
| 降伏せん断耐力 | 降伏モード | |
| 理論値 | 4.66 | Ⅲb |
| 実験値 | 7.55 | Ⅳ |
| 解析値 | 2.93 | Ⅳ |
| 降伏せん断耐力 | 降伏モード | |
| 理論値 | 5.34 | Ⅲb |
| 実験値 | 8.70 | Ⅳ |
| 解析値 | 8.50 | Ⅳ |
| 降伏せん断耐力 | 降伏モード | |
| 理論値 | 4.66 | Ⅲb |
| 実験値 | 7.55 | Ⅳ |
| 解析値 | 4.78 | Ⅲa |
| 理論値 | 4.66 | Ⅲb |
| 実験値 | 7.55 | Ⅳ |
| 解析値 | 7.52 | Ⅳ |
モデルを改良して木材同士のめり込みを抑えるようにしました。
こちらの方が実際（野田さんの実験）の挙動に近いかと思います。
この先、面圧応力を実験の数値に近づけてみて、どのような動きになるか確かめてみます。
モデルver.2を作成。
木材同士の間とラグスクリュー周りはゴム（仮想材料）を挟んでます。
設定については仮想材料参照。
前よりよくなりましたが、まだ少し木材同士のめり込みがあるので修正＆引き抜き試験に耐えれるかどうかってところでしょうか。
いろいろなメッシュの細かさで比較してみた結果こうなりました。 （理論値もちょっと間違ってたので修正）
メッシュの粗さを2倍に荒くして比較してみた。
変位が2.352とのこと。
半分くらいになった。なぜ？
計算上はZ変位=4.730に対して解析は最大変位=4.98964でした。
微妙ですがこれくらいの誤差はsalomeではよくあるのでしょうか？
もちろんモデル作成時に設定をミスってる可能性も否定できませんが・・・
（実際にはその物体が固定されていなくても、とのこと）
というわけで、仮で下面を固定してみたらうまく計算いきました。
次の課題として、
・ラグスクリュー（異型棒鋼）の周りに応力が分散してるように見えない→LIAISON_MAILの設定がおかしい？要確認
・仮想固定とばね固定（実際には固定されていない物体を固定させる）やり方 (下面＆接続面をローラー支承にするのが理想)
・モデルはそのままだとして、引き抜き試験をどうすればよいか
そんなところでしょうか・・・
とりあえずLiaison-Mailの設定はなんとかなりそうです。
ただ、めちゃくちゃ長いエラーが出てます。 （翻訳サイトに入れたらここがおかしいかも？確認してみましょう！みたいな釈然としないエラーでした。）
この辺の材料特性の値をいじればなんとかならないかな、と思ったりしてます。
3DのアルゴリズムをNETGEN3D > 2DのアルゴリズムをNETGEN1D-2Dにする。
2Dの画面の詳細設定の右にある歯車マークをクリックしてNETGEN 2D Paranetersを選択する。
最大サイズと最小サイズを設定する。（ジオメトリを選択して詳細設定を開くと最大最小の数値が表示される、最小サイズは選択したモデルのメッシュを切ることができる最小のサイズなためその数値を超えないようにする。）
その設定が終わったらOKで戻って適用して閉じる。あとはいつも通りメッシュを切る。
□90×90のモデル作成をしました。（とりあえず異型棒鋼はφ16、その周りは□20×20）
明日からAsterStudyやります。
LIAISON_UNIF=_F(
DDL=('DX', 'DY', 'DZ'),
GROUP_MA=('hippari1', 'hippari2')
), □90×90、105×105、120×120
異型棒鋼φ16、14、12 ラグスクリュー
接合具種類、径、先穴、長さ
COMPORTEMENT
RELATION(構成式)=VMIS_ISOT_TRAC(Von Mises降伏条件、等方硬化則、多直線近似)
DEFORMATION(大変形解析)=SIMO_MIEHE(座標変換モデル)、PETIT(微小変形解析)
NEWTON(ニュートン法)
MATRICE=TANGENTE(接線剛性)
REAC_ITER(ニュートン法の接線の傾きを何ステップごとに更新するか)=1(1にしといたほうがいい、デフォルトは0)
CONVERGENCE(収束判定)
RESI_GLOB_RELA(相対誤差)=1.0e-6(デフォルト)
ITER_GLOB_MAXI(最大反復数)=100(デフォルト)
https://www.jsce.or.jp/journal/student/associate/index.shtml
http://www.jssc.or.jp/share/pdf/080703answer.pdf
構造物や構造要素（部材）に荷重が作用し変形していく過程で示す性質を、復元力特性という。具体的には、弾性域では剛性、非弾性域ではひびわれの発生や各部が順次降伏する等が原因で生じる剛性の低下や最大耐力と最大耐力後の変形による耐力低下の性状などを表す荷重と変形の関係をいう。荷重には、一方向に漸増するものや、地震動のように正負に大きく変化しながら繰返し作用するものもあり、作用する荷重によっても復元力特性は異なってくる。一方向に漸増する荷重に対して構造物や構造要素が示す荷重－変形関係（復元力特性）を、骨格曲線という。また、地震のような繰返し荷重に対して構造物や構造要素する荷重－変形関係（復元力特性）を履歴曲線という。実際に動的解析等に用いられる復元力特性は、図-1に示すように骨格曲線（赤色）と履歴曲線から構成される。図-1の(1)に示すように、荷重と変形の関係を2本の直線（弾性域の剛性と非線形域の剛性の2つで表現）で表したものをバイリニアモデル（bilinear:2本の線の）、図-1の(2)に示すように、荷重と変形の関係を3本の直線（弾性域の剛性と非線形域を2つの領域に分けた2つの剛性の3つで表現）で表したものをトリリニアモデル（trilinear:三つの線の）という。繰返し荷重に対するバイリニアモデルとトリリニアモデルの履歴曲線については、道路橋示方書V耐震設計編，pp.338-339を参照してください。
printenv http_proxy https_proxy
メニュー→MATE Tweak→ウインドウ→ウインドウスナップを有効にする
