日付 | 作業時間 | 内容 |
4/11 | 3 | ブライドタッチ |
4/15 | 3 | vi操作 |
4/25 | 3 | vi操作 |
5/13 | 4 | fortran操作 |
5/23 | 4 | fortran操作 |
5/30 | 4 | ccx |
6/3 | 4 | ccx |
6/10 | 3 | ccxとSalome |
6/13 | 4 | ccxとSalome |
6/14 | 4 | Salome |
6/20 | 4 | ccxとグラフ作成 |
6/24 | 4 | ccxで箱型断面橋 の解析 |
6/28 | 4 | 箱型断面橋の解析、グラフ作成 |
7/1 | 4 | ccxで木橋の解析 |
7/4 | 4 | ccxで箱型断面の解析、グラフ作成 |
7/8 | 4 | ccx |
7/10 | 9 | 継手あり破壊実験(能代) |
7/11 | 5 | ccx |
7/12 | 5 | gnuplot、グラフ |
9/27 | 5 | 断面の解析、tex |
10/3 | 5 | モデルの解析プログラム作成、tex |
10/4 | 4 | 解析プログラム作成、グラフ作成 |
10/7 | 6 | tex、解析プログラム |
10/8 | 4 | tex |
10/9 | 4 | tex、解析プログラム |
10/10 | 4 | tex、解析プログラム |
10/17 | 5 | 解析プログラム |
10/18 | 4 | 解析プログラム |
10/22 | 4 | 解析プログラム |
10/23 | 5 | 解析プログラム |
10/25 | 5 | 解析プログラム補剛材あり |
10/29 | 5 | 解析プログラム補剛材あり |
10/31 | 5 | 解析プログラム補剛材あり |
11/1 | 5 | 解析プログラムの節点補剛材あり |
11/5 | 5 | 解析プログラムの要素補剛材あり |
11/6 | 5 | 解析プログラムの要素補剛材あり |
11/7 | 7 | プレストレス鋼棒実験 |
11/13 | 6 | 解析プログラム補剛材なし作成 |
11/14 | 7 | プレストレス鋼棒実験 |
11/22 | 6 | 解析プログラム修正・プログラム作成 |
11/25 | 6 | プログラム、ccxによる解析 |
11/27 | 7 | 補剛材有り上部の鋼板無しプログラムの修正・節点 |
11/28 | 6 | 補剛材有り上部の鋼板無しプログラムの修正・要素 |
11/29 | 5 | 解析・データ整理 |
12/1 | 4 | プログラムのヤング率変更・解析・グラフ |
12/2 | 7 | プログラム・計算 |
12/3 | 5 | プログラム |
12/4 | 6 | プログラム製作 |
12/5 | 5 | プログラム |
12/6 | 5 | プログラム製作・データ整理 |
12/10 | 5 | プログラム製作 |
12/13 | 5 | グラフ作成・ccxによる解析・プログラム製作・修正 |
12/15 | 8 | グラフ作成・データ整理・ifの活用(節点操作) |
12/16 | 5 | グラフ・データ修正・プログラム |
12/17 | 8 | データ整理・解析・グラフ修正・プログラム |
12/18 | 7 | 座屈プログラム製作修正・節点を増やすnaraxの活用 |
12/20 | 8 | 片持ち梁のグラフの間違いを修正、3点曲げと片持ちでデータ取得・グラフ整理 |
12/21 | 5 | データ整理・プログラムで値の取得 |
12/22 | 10 | 中間発表用のスライド製作・データ整理 |
12/23 | 5 | 中間発表のためのデータ整理・グラフ更新 |
12/26 | 8 | スライド更新・データ整理・発表練習 |
1/9 | 6 | 解析・今後の方針 |
1/10 | 11 | 穴開きプログラム節点 |
1/14 | 4 | 節点 |
1/16 | 12 | プログラム |
1/21 | 7 | プログラム・スライド更新 |
1/23 | 4 | 概要・スライド更新 |
1/24 | 13 | プログラム・概要・スライド更新 |
1/26 | 7 | 卒論概要・スライド更新 |
1/27 | 12 | 卒論概要・スライド更新 |
1/29 | 13 | 卒論概要・スライド更新 |
1/31 | 8 | 発表練習・スライド更新 |
合計 | 412 |
穴開きモデルは木材部分の(saika)のたわみの平均値を取った。
J-TEST-hs.xlsx 2/18 補剛材あり J-TEST-1.xlsx 2/19 1回目、補剛材なし J-TEST-2.xlsx 2/19 2回目、補剛材なし
たわみ(m) | |
-5.1821E-03 | |
-5.8930E-03 | |
平均 | -5.5375E-03 |
平均点は : 2.09150003E-05
たわみ(m) | ティモシェンコ理論値(3点曲げ) |
6.82379538E-03 | 7.53422878067068914E-003 |
たわみ(m) | ティモシェンコ理論値(三点曲げ) |
8.35126638E-03 | 8.50147390384949769E-003 |
たわみ(m) | ティモシェンコ理論値(3点曲げ) |
8.65473226E-03 | 9.13542523676829851E-003 |
剛性 118148936.16424280N・$m^2$
σ木= 5031110.0908723157 Pa
(keionsited1.f90)にて取得
剛性 104664411.84623867 N・$m^2$
σ木=6202551.3139656382 Pa
(keionsited2.f90)にて取得
剛性 96481417.91999998N・$m^2$
σ木=7774913.5449429713 Pa
(keionsited3.f90)にて取得
座屈プログラムで解析
データ整理
座屈プログラム
過去の実験(2/18,19)で得たデータを補剛材有り、無しと比較しグラフを描く
h2 | たわみ |
250 | 2.0820E-3 |
300 | 1.3374E-3 |
350 | 9.4549E-4 |
400 | 7.1509E-4 |
450 | 5.6755E-4 |
500 | 4.6677E-4 |
550 | 3.9444E-4 |
600 | 3.4045E-4 |
650 | 2.9887E-4 |
700 | 2.6602E-4 |
750 | 2.3951E-4 |
800 | 2.1773E-4 |
850 | 1.9956E-4 |
900 | 1.8419E-4 |
950 | 1.7106E-4 |
1000 | 1.5971E-4 |
nz | たわみ |
2 | 3.5076E-3 |
10 | 5.2700E-3 |
20 | 5.3724E-3 |
30 | 5.3948E-3 |
40 | 5.4037E-3 |
50 | 5.4083E-3 |
100 | 5.4154E-3 |
200 | 5.4177E-3 |
250 | 5.4180E-3 |
300 | 5.4182E-3 |
400 | 5.4183E-3 |
500 | 5.4184E-3 |
理論値 | 6.11052E-3 |
nz | たわみ |
2 | 1.9414E-3 |
10 | 5.4045E-3 |
20 | 5.7565E-3 |
30 | 5.8336E-3 |
40 | 5.8631E-3 |
50 | 5.8778E-3 |
60 | 5.8863E-3 |
100 | 5.9000E-3 |
200 | 5.9073E-3 |
500 | 5.9102E-3 |
1000 | 5.9108E-3 |
理論値 | 6.5039E-3 |
荷重は1MNとする。6/10の課題での梁断面正方形 (b=0.040m ,h=0.040m,ell=0.200mのアクリル材)のモデルを考える。
たわみの理論値は0.0042967m=4.2967mmである。ccx_2.3で出力されるdatファイルの中の大体一番大きそうな値をたわみ値にした。
Length | Nudes | たわみ値(mm) |
0.030 | 156 | 3.0487 |
0.020 | 169 | 3.0505 |
0.015 | 660 | 3.7398 |
0.010 | 931 | 3.7085 |
0.008 | 1104 | 3.8722 |
0.006 | 4128 | 4.0899 |
0.005 | 4413 | 4.0920 |
0.004 | 5476 | 4.1287 |
0.003 | 20935 | 4.1846 |
0.002 | 34325 | 4.2114 |
0.001 | 181666 | 4.2321 |
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