広内の卒論日誌 - *板のたわみ(4辺単純支持に分布荷重)

板のたわみ(4辺単純支持に分布荷重)

形状

厚さは0.1(cm)

荷重とたわみ

力,横軸:挿入深,4,0.011301,0.020090

荷重(kN)	たわみ(m)	たわみ端部に荷重無し(m)
1	0.0028252	0.0050225
2	0.0056503	0.010045
3	0.0084755	0.015068
5	0.014126	0.025113
6	0.016951	0.030135
7	0.019776	0.035158
8	0.022601	0.040180
9	0.025426	0.045203
10	0.028252	0.050225

赤:たわみ、緑:端部に荷重無しのたわみ inpファイルでは端部に載荷していますが、実際には載荷されていないようです。

要素数を増やしたときの荷重とたわみ

荷重(kN)	18要素のたわみ(m)	32要素(m)	50要素(m)	72要素(m)	98要素(m)	128要素(m)	162要素(m)
1	0.0064274	0.0073584	0.0081213	0.0084594	0.0086963	0.008101	0.0088800
2	0.012855	0.014717	0.016243	0.016919	0.017393	0.017620	0.017760
3	0.019282	0.022075	0.024365	0.025379	0.026089	0.026432	0.026640
4	0.025709	0.029434	0.032486	0.033839	0.034785	0.035243	0.035520
5	0.032137	0.036792	0.040608	0.042299	0.043482	0.044051	0.044403
6	0.038564	0.044151	0.048730	0.050759	0.052178	0.052865	0.053283
7	0.044992	0.051509	0.056852	0.059219	0.060876	0.061677	0.062163
8	0.051419	0.058868	0.064974	0.067678	0.069572	0.070487	0.071043
9	0.057846	0.066226	0.073095	0.076139	0.078268	0.079299	0.079923
10	0.064274	0.073585	0.081217	0.084598	0.086965	0.088101	0.088805

たわみと荷重の関係

縦軸:たわみ,横軸:要素数,荷重:10kN,プリントの理論値の計算がよくわかりません。

D=19.23076938

$p_{0} = \frac{10000}{{0.2}^{2}}$ =250000(N/m^2)で求めたら $w_{max}$ =0.084447999のように求まりました。

後藤ちゃちゃ08/11/17

わかりませんだけでは、どこがわからないのかわかりません。

$w_{max} = \frac{α p_{0} a^{4}}{D}$
$D = \frac{E h^{3}}{12 (1 - ν^{2})}$

p_{0}

p_{0}

誤差

縦軸:誤差,横軸:要素数

a:b=1:2にした場合

要素数とたわみの関係(荷重10kNの時)

要素数	たわみ(m)
8	0.062622
18	0.076546
32	0.088719
50	0.09726
72	0.089772
128	0.10926
162	0.11041

b/aは,b=40(cm),a=20(cm)の場合,2.0になって,α=0.01013となります(理論値のプリントから)が,この値を使って計算すると, $w_{max}$ =0.105351999(m)となる。

グラフ(たわみ)

縦軸:たわみ,横軸:要素数

グラフ(誤差)

縦軸:誤差,横軸:要素数

荷重とたわみ

境界条件、拘束条件

単純梁

寸法

6要素,l=6.0(m),b=2.0(m),h=0.20(m),P=6.0(MN)

節点番号

拘束条件

節点番号1,4,8をNa,29,30,32をNbとする。左端Naはヒンジ支点、右端Nbはローラー支点。Naを2,3,4,6で拘束,Nbを1,2,3,4,6で拘束すると下図のようになる。

両端を固定すると下図のようになる。

誤差関係

片持ち梁

寸法

収束値

縦軸:鉛直変位,横軸:要素数,青線:ティモシェンコ梁,緑線:梁理論,収束値:0.217

誤差

縦軸:誤差(%),横軸:l/r,赤線:ティモシェンコ梁との誤差,緑線:梁理論との誤差

hを変えていったらこうなった。

たわみ

 線形の場合のたわみと非線形の場合のたわみをプロットするとこうなる。

非線形の時荷重が114(MN)以上になるとたわみが小さくなってしまった。原因はわかりません。縦軸:たわみ(m),横軸:荷重(MN),緑が非線形,赤が線形。

卒論関係

実験装置

逆対称4点曲げ試験

3点曲げ試験

挿入断面

実験データ

スパン=2.2m

m1,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
3.07	0.910
6.07	1.575
9.15	2.230
12.25	2.880
14.50	3.370
17.00	3.940

m2,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
3.00	1.105
6.00	1.770
9.05	2.420
12.02	3.040
15.10	3.665
17.32	4.110

m3,深さ30mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
2.30	1.320
4.07	1.780
6.25	2.320
8.02	2.725
10.12	3.225
12.60	3.790
15.12	4.380

m4,深さ70mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
3.20	1.285
6.07	1.895
9.25	2.530
12.00	3.070
15.10	3.665
18.70	4.365

スパン=1.8m

m1,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
4.00	0.850
8.10	1.410
12.30	1.980
16.55	2.555
20.80	3.110
25.37	3.710

m2,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
3.17	0.850
6.22	1.310
9.50	1.770
12.15	2.130
15.20	2.535
18.20	2.925
20.72	3.250
23.32	3.595
25.20	3.840

m3,深さ30mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
3.30	0.975
6.05	1.430
9.07	1.895
12.17	2.370
15.40	2.845
18.22	3.265

m4,深さ70mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
4.22	1.150
8.75	1.735
12.40	2.195
16.02	2.645
20.20	3.155
24.30	3.655
27.32	4.030

スパン=1.6m

m1,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
5.10	1.070
10.25	1.620
15.35	2.160
20.12	2.660
25.27	3.190
30.05	3.670
35.15	4.165

m2,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
4.92	1.155
10.17	1.740
15.40	2.295
20.42	2.810
25.00	3.275
29.95	3.780
34.90	4.280

m3,深さ30mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
4.15	6.970
7.97	1.510
13.00	2.150
16.27	2.520
20.15	2.950
24.20	3.395
27.12	3.720

m4,深さ70mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
5.02	1.350
10.22	1.875
15.15	2.355
20.00	2.820
25.25	3.305
30.32	3.775
35.00	4.200

スパン=1.4m

m1,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
5.17	0.990
10.55	1.455
15.62	1.855
20.37	2.220
25.30	2.590
30.55	2.980
34.97	3.295
39.55	3.620

m2,深さ50mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
5.00	1.115
10.22	1.570
15.32	1.985
20.20	2.375
25.10	2.750
30.02	3.130
35.15	3.515
39.32	3.840

m3,深さ30mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
5.22	1.000
10.15	1.460
15.20	1.895
20.30	2.320
25.85	2.780
30.25	3.150
34.92	3.540

m4,深さ70mm

荷重(kN)	たわみ(mm)
5.50	1.285
10.35	1.660
15.40	2.030
20.17	2.365
25.35	2.725
30.22	3.070
35.02	3.405
40.12	3.755

線形回帰

横軸:たわみ(mm),縦軸:荷重(kN)

スパン1.4(m)

スパン1.6(m)

スパン1.8(m)

スパン2.2(m)

曲げヤング率

集成材のみ

 I=  5.33333333E-05

試験体	スパン(m)	曲げヤング率	1/曲げヤング率
m1	2.2	1.34054577E+10	7.45964834E-11
m2	2.2	1.31290672E+10	7.61668735E-11
m3	2.2	1.19271742E+10	8.38421561E-11
m4	2.2	1.25109841E+10	7.99297637E-11
m5	2.2	1.26709536E+10	7.89206582E-11
m6	2.2	1.20773692E+10	8.2799489E-11
m1	1.8	1.20428522E+10	8.30368076E-11
m2	1.8	1.18442908E+10	8.44288625E-11
m3	1.8	1.07569873E+10	9.29628316E-11
m4	1.8	1.14426346E+10	8.73924612E-11
m5	1.8	1.14484666E+10	8.73479423E-11
m6	1.8	1.09484182E+10	9.13373956E-11
m1	1.4	9.95635747E+09	1.00438338E-10
m2	1.4	9.61910272E+09	1.03959801E-10
m3	1.4	8.96871041E+09	1.1149875E-10
m4	1.4	9.82061522E+09	1.01826614E-10
m5	1.4	9.311421E+09	1.07394994E-10
m6	1.4	8.70275678E+09	1.14906118E-1

挿入断面

 I=  5.33333333E-05

試験体	スパン(m)	曲げヤング率	1/曲げヤング率
km1	2.2	1.92544956E+10	5.19359231E-11
km2	2.2	1.98486207E+10	5.03813346E-11
km3	2.2	1.75222407E+10	5.70703268E-11
km4	2.2	2.28980457E+10	4.36718493E-11
km1	1.8	1.70168875E+10	5.8765153E-11
km2	1.8	1.69249196E+10	5.90844756E-11
km3	1.8	1.48977984E+10	6.71240119E-11
km4	1.8	1.83071264E+10	5.46235372E-11
km1	1.6	1.5497696E+10	6.45257205E-11
km2	1.6	1.5409264E+10	6.48960262E-11
km3	1.6	1.3488624E+10	7.41365465E-11
km4	1.6	1.686448E+10	5.9296225E-11
km1	1.4	1.40793997E+10	7.10257555E-11
km2	1.4	1.35937331E+10	7.35633097E-11
km3	1.4	1.2617255E+10	7.92565419E-11
km4	1.4	1.50899634E+10	6.62692129E-11

ヤング率,せん断弾性

縦軸:1/曲げヤング率,横軸:(桁高/スパン)^2

このグラフの切片と傾きをとってやると、せん断弾性と軸方向ヤング率が求まる。

km1

km2

km3

km4

m1

m2

m3

m4

m5

m6

ヤング率,せん断弾性係数まとめ

集成材のみ(松の場合)

供試体	ヤング率Pa	せん断弾性Pa
m1	1.75839325E+10	468988158.
m2	1.76564583E+10	433386351.
m3	1.54033601E+10	438506097.
m4	1.53640748E+10	555142283.
m5	1.6980754E+10	422899143.
m6	1.67607503E+10	372712940.

挿入断面(松の場合)

供試体	ヤング率Pa	せん断弾性Pa
km1	2.55298073E+10	632371075.
km2	2.84711289E+10	527248186.
km3	2.30302779E+10	545155206.
km4	3.31136793E+10	549589457.

一応やってみましたが、計算方法等あってるのか自信はありません。km2自分でやったやつ間違ってました。修正版です。

供試体	ヤング率Pa	せん断弾性Pa
km1	2.552980733E+10	632371075.3
km2	2.847112885E+10	527248186.3
km3	2.303011879E+10	545158177.6
km4	3.311367926E+10	549589456.7
m1	1.758393251E+10	468988158.0
m2	1.765645829E+10	433386350.9
m3	1.540336009E+10	438506097.4
m4	1.53640748E+10	555142283.0
m5	1.698075401E+10	422899142.8
m6	1.676075035E+10	372712940.2

集成材のみ(杉の場合)

供試体	ヤング率Pa	せん断弾性Pa
s1	7013163708	329869701.5
s2	7345002093	304221375.8
s3	6454069614	450334823.9
s4	7684327813	372122100.7
s5	8122421131	334129675.7
s6	8253821519	314728672.4
s7	7854410644	375381011.7
s8	7232279108	468355556.8

挿入断面(杉の場合)

供試体	ヤング率Pa	せん断弾性Pa
ks1	16277154360	427970435.8
ks2	14743695600	630632335.0
ks3	18297592040	526878717.8
ks4	18323978940	617627076.8
ks5	21644037830	590374533.6
ks6	24324449230	457111512.4

剛性と深さ(松の場合)

供試体	深さ	E木I木＋E鋼I鋼(kNM^2)	合成EI(kNM^2)	kG木(GPa)	合成kG(GPa)
m5	0%	906	906	0.423	0.423
m6	0%	894	894	0.373	0.373
km3	15%	1322	1228	0.439	0.545
km1	25%	1598	1360	0.469	0.632
km2	25%	1603	1520	0.433	0.527
km4	35%	1563	1765	0.555	0.550

手計算でやってみました。

供試体	深さ	E木I木(kNM^2)	E木I木＋E鋼I鋼(kNM^2)	合成EI(kNM^2)	kG木(GPa)	合成kG
m5	0%	906	906	906	0.423	0.423
m6	0%	894	894	894	0.373	0.373
km3	15%	938	1322	1228	0.439	0.545
km1	25%	942	1597	1362	0.469	0.632
km2	25%	822	1601	1518	0.433	0.527
km4	35%	819	1561	1766	0.555	0.550

剛性と深さ(杉の場合)

供試体	深さ	E木I木(kNM^2)	E木I木＋E鋼I鋼(kNM^2)	合成EI(kNM^2)	kG木(GPa)	合成kG
ks1	15%	356	897	868	0.33	0.43
ks2	15%	372	914	786	0.31	0.63
ks3	25%	322	1043	976	0.45	0.53
ks4	25%	392	1104	977	0.38	0.62
ks5	35%	402	1203	1154	0.33	0.59
ks6	35%	356	1210	1297	0.32	0.46

荷重-たわみ曲線

横軸たわみ(mm) 縦軸荷重(KN)

荷重とたわみの関係

荷重(kN)	FEM(線形)のたわみ(m)	FEM(非線形)のたわみ(m)	ティモシェンコ梁のたわみ(m)	初等梁のたわみ(m)
1	0.0070456	0.0070457	0.00676045	0.006675609
5	0.035228	0.035220	0.033802253	0.033378045
10	0.070456	0.070396	0.067604507	0.066756091
20	0.14091	0.14043	0.135209015	0.133512182
30	0.21137	0.20976	0.202813523	0.200268274
40	0.28182	0.27801	0.27041803	0.267024365
50	0.35228	0.34508	0.338022538	0.333780457
60	0.42274	0.41054	0.405627045	0.400536548
70	0.49319	0.47424	0.473231554	0.46729264
80	0.56365	0.53603	0.540836062	0.534048731
90	0.63410	0.59602	0.608440569	0.600804823
100	0.70456	0.65398	0.676045077	0.667560914
110	0.77502	0.71015	0.743649585	0.734317006
120	0.84547	0.41105	0.811254093	0.801073097
130	0.91593	0.2694	0.8788586	0.867829189
140	0.98638	0.24404	0.946463108	0.93458528
150	1.0568	0.26107	1.014067616	1.001341372

非線形の時に、荷重が120kN以上になると、ccxで最後まで計算できず、たわみが小さくなってしまいました。

計算関係

半解析における中心の節点番号m

m = \frac{(n_{x} + 1) n_{y} n_{z}}{2} + 1

$n_{x}$ :x方向の分割

$n_{y}$ :y方向の分割

$n_{z}$ :z方向の分割

応力関係

曲げ応力

せん断応力

FEM解析値

スギ材

深さ(%)	軸方向応力(MPa)	せん断応力(MPa)
5	33.4618	4.01830
10	28.3822	3.87247
15	25.3402	3.80150
20	23.3536	3.77331
25	21.9718	3.77286
30	20.9581	3.79235
35	20.1766	3.82703
40	19.5439	3.87364
45	19.0061	3.93021
50	18.5271	3.99670

カラマツ材

深さ(%)	軸方向応力(MPa)	せん断応力(MPa)
5	43.9424	4.13222
10	40.3031	4.03997
15	37.9577	3.98511
20	36.3441	3.95556
25	35.1594	3.94426
30	34.2277	3.84696
35	33.4419	3.96098
40	32.7341	3.98457
45	32.0604	4.01703
50	31.3928	4.05925

強度関係

スギ材,カラマツ材のせん断応力と曲げ応力をそれぞれせん断強度と引張強度で割ったもの。

スギ材

カラマツ材

スギ材(実験)

カラマツ材(実験)

手計算とFEMの違い

軸方向応力

せん断応力

どちらも結構ずれてしまいました。frdファイルで見た節点が違うかもしれません。x軸方向の要素分割が間違えていました。正しいものでもう1度はしらせてみます。

手計算とFEMの違い(訂正版)

スギ

縦軸:応力,横軸:挿入深さ,青がny=30,緑がny=40

カラマツ

縦軸:応力,横軸:挿入深さ,青がny=30,緑がny=40

nx=10,ny=40の時の中央のせん断応力

せん断応力(中央1列):カラマツ:左支点から1m

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

40%

45%

50%

せん断応力(中央1列):スギ:左支点から1m

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

40%

45%

50%

せん断応力(中央1列):カラマツ:左支点から0.75m

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

40%

45%

50%

せん断応力(中央1列):スギ:左支点から0.75m

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

40%

45%

50%

支間中央でのせん断応力をfrdファイルで見てみましたが,大黒屋さんがやったのと同じになりませんでした.ちょっと原因がわからないです.解析のプログラムのどこかをいじってしまったのかもしれないです.

中間発表関係メモ

はじめに

 景観,環境に配慮するために,木橋が見直されている.

 木は,強度は低いものの鋼板を挿入するなど,補強することによって桁高の低い車道橋などに利用できる.

補強関係

 鋼板挿入集成材は,曲げは改善されるが,せん断についてはほとんど改善されない.

 木材はせん断に弱い.曲げに対しての補強をすると,逆にせん断変形しやすくなってしまう.

 
 ということは,補強する際には,せん断についてしっかり調査する必要がある.

実験

 せん断を見たいので,鋼板を挿入する深さを変えながら(0%,15%,25%,35%),

逆対称4点曲げ試験をして,破壊してみる.

 そこで樹種(スギとカラマツ)の違いでどんな変化が見られるか調べてみた.

まとめ

 曲げだけ補強すると,せん断で壊れる.

 手計算である程度は壊れ方が予測できる.

 じん性については,カラマツの方がスギよりも優れている.

使えそうな表,画像

スギ材

カラマツ材

スギ材(実験)

カラマツ材(実験)

横軸たわみ(mm) 縦軸荷重(KN)

学会関係

14063-12525=1538

Texメモ

初等梁理論

v = \frac{P L^{3}}{3 E I}

ティモシェンコ梁理論

v = \frac{P L^{3}}{3 E I} + \frac{P L}{k G A}

図を文章の横に配置する方法

{\wrapfigure}[行]{方向(右rとか左l)}{幅}

例:{\wrapfigure}[10]{r}{80mm}

卒論日誌

日付	曜日	開始～終了	作業時間(h)	立合	作業内容
4/11	金曜日	10:00-12:00	2	後藤	ログインの仕方
4/23	水曜日	13:00-16:00	3	後藤	UNIXコマンドの使い方
5/1	木曜日	10:00-15:00	5	後藤	構造力学の勉強
5/2	金曜日	9:00-15:00	6	後藤	構造力学の勉強
5/3	土曜日	9:00-13:00	4	大黒屋	静定梁の反力の求め方
5/4	日曜日	9:00-13:00	4	大黒屋	静定梁の反力の求め方
5/5	月曜日	9:00-15:00	6	大黒屋	静定梁の反力の求め方
5/6	火曜日	9:00-15:00	6	大黒屋	静定梁の反力の求め方
5/7	水曜日	13:00-16:00	3	後藤	viコマンドの使い方
5/8	木曜日	10:00-16:00	6	後藤	単純梁のたわみの求め方
5/9	金曜日	10:00-13:00	3	後藤	単純梁のたわみの求め方
5/10	土曜日	10:00-14:00	4	大黒屋	片持ち梁のたわみの求め方
5/11	日曜日	8:00-14:00	6	大黒屋	片持ち梁のたわみの求め方
5/12	月曜日	8:00-14:00	6	後藤	分布荷重がかかる梁のたわみの求め方
5/13	火曜日	8:00-14:00	6	後藤	分布荷重がかかる梁のたわみの求め方
5/14	水曜日	13:00－16:00	3	後藤	viコマンドの使い方
5/15	木曜日	8:00-12:00	4	後藤	トラスについて
5/16	金曜日	10:00-12:00	2	後藤	トラスについて
5/17	土曜日	9:00-12:00	3	大黒屋	トラスについて
5/18	日曜日	9:00-12:00	3	大黒屋	トラスについて
5/19	月曜日	8:00-14:00	6	後藤	影響線について
5/20	火曜日	8:00-14:00	6	後藤	影響線について
5/21	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Fortranの使い方
5/22	木曜日	8:00-14:00	6	後藤	構造力学の勉強
5/23	金曜日	10:00-13:00	3	後藤	構造力学の勉強
5/24	土曜日	9:00-12:00	3	大黒屋	構造力学の勉強
5/25	日曜日	9:00-12:00	3	大黒屋	構造力学の勉強
5/26	月曜日	8:00-14:00	6	後藤	構造力学の勉強
5/27	火曜日	8:00-14:00	6	後藤	構造力学の勉強
5/28	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Fortranの使い方
6/4	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Calculixの使い方
6/11	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Calculixの使い方
6/18	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Calculixの使い方
6/25	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Calculixの使い方
7/2	水曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Calculixの使い方
7/7	月曜日	11:00-16:00	5	後藤	blenderとCalculixの使い方
7/9	水曜日	13:00-14:30	1.5	後藤	梁の振動解析について
7/10	木曜日	11:00-16:30	5.5	後藤	blenderとCalculixの使い方
7/11	金曜日	11:00-15:00	4	後藤	blenderとCalculixの使い方
8/8	金曜日	12:00-14:00	2	後藤	実験データの整理
8/26	火曜日	13:30-15:30	2	後藤	実験データの整理
8/27	水曜日	10:00-12:00	2	後藤	実験データの整理
8/28	木曜日	10:30-12:30	2	後藤	ヤング率、せん断弾性の算定
9/1	月曜日	11:00-16:00	5	後藤	ヤング率、せん断弾性の算定
9/10	水曜日	10:30-16:00	5.5	大黒屋	去年の実験データ整理
9/11	木曜日	14:30-16:00	1.5	大黒屋	破壊状況の図の作成
10/7	火曜日	23:00-3:00	4	後藤	texの使い方
10/9	木曜日	16:30－19:30	3	後藤	texの使い方
10/14	火曜日	9:00-15:00	6	後藤	texの使い方
10/17	金曜日	13:30-16:30	3	後藤	集成材の解析
10/21	火曜日	12:00-16:00	4	後藤	集成材の解析
10/22	水曜日	13:00-16:00	3	後藤	集成材の解析
10/28	火曜日	11:00-14:30	3.5	後藤	集成材の解析
10/29	水曜日	12:00-16:00	4	後藤	集成材の解析
10/30	木曜日	12:00-16:30	4.5	後藤	片持ち梁の解析
10/31	金曜日	12:00-17:00	5	後藤	応力の算定
11/4	火曜日	9:00-15:30	6.5	後藤	板のたわみの算定
11/4	火曜日	18:30-21:30	3	大黒屋	板のたわみの算定
11/5	水曜日	11:00-16:00	5	後藤	板のたわみの算定
11/6	木曜日	10:30-14:00	3.5	後藤	鋼板挿入集成材の解析
11/7	金曜日	12:00-15:00	3	後藤	板のたわみの算定
11/10	月曜日	11:00-14:00	3	後藤	板のたわみの算定
11/17	月曜日	10:00-16:00	6	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
11/18	火曜日	10:30-16:00	5.5	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析と板のたわみの理論値の算定
11/19	水曜日	10:30-15:30	5	後藤	ゼミ、集成材の解析
11/20	木曜日	11:00-14:30	3.5	後藤	板のたわみの解析
11/21	金曜日	13:00-15:00	2	後藤	板のたわみの解析
11/24	月曜日	11:00-13:00	2	大黒屋	板のたわみの解析
11/25	火曜日	10:30-17:00	6.5	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
11/26	水曜日	11:30-14:00	2.5	後藤	ゼミ、板のたわみの算定
11/27	木曜日	11:00-14:30	3.5	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
11/28	金曜日	11:30-14:30	3	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
12/1	月曜日	11:00-15:00	4	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
12/2	火曜日	11:00-15:30	4.5	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
12/3	水曜日	10:00-15:00	5	後藤	ゼミ、鋼板挿入集成材梁の解析
12/5	金曜日	11:00-15:30	4.5	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
12/9	火曜日	11:00-15:00	4	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
12/10	水曜日	10:30-15:00	4.5	後藤	ゼミ、鋼板挿入集成材梁の解析
12/11	木曜日	11:00-14:30	3.5	後藤	鋼板挿入集成材梁の解析
12/12	金曜日	11:00-16:30	5.5	後藤	中間発表の準備、鋼板挿入集成材梁の解析
12/15	月曜日	11:30-16:30	5	後藤	中間発表の準備
12/16	火曜日	10:30-15:00	4.5	後藤	中間発表の準備
12/17	水曜日	10:00-15:00	5	後藤	中間発表の準備
12/17	水曜日	19:00-22:00	3	大黒屋	中間発表の準備
12/18	木曜日	11:00-16:00	5	後藤	中間発表の準備
12/20	土曜日	12:00-15:00	3	大黒屋	中間発表の準備
12/21	日曜日	12:00-16:00	4	大黒屋	中間発表の準備
1/10	土曜日	9:30-15:00	5.5	大黒屋	Texの使い方
1/12	月曜日	9:30-14:30	5	大黒屋	Texの使い方
1/13	火曜日	11:00-17:00	6	後藤	Texの使い方
1/14	水曜日	9:30-15:30	6	後藤	ゼミ、Texの使い方
1/15	木曜日	11:00-13:00	2	後藤	Texの使い方
1/16	金曜日	11:30-13:30	2	後藤	Texの使い方
1/19	月曜日	11:00-12:30	1.5	後藤	Texの使い方
1/20	火曜日	8:00-16:00	8	後藤	Texの使い方
1/21	水曜日	9:00-14:00	5	後藤	ゼミ、支部原稿の作成
1/22	木曜日	10:30-13:30	3	後藤	支部原稿の作成
1/23	金曜日	14:00-16:00	2	後藤	支部原稿の作成
1/24	土曜日	12:00-15:30	3.5	大黒屋	支部原稿の作成
1/26	月曜日	11:30-16:00	4.5	後藤	支部原稿の作成
1/27	火曜日	10:30-14:30	4	後藤	プレゼンシートの作成
1/28	水曜日	11:00-17:30	6.5	後藤	ゼミ、プレゼンシートの作成、支部原稿の作成
1/29	木曜日	11:00-19:00	8	後藤	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
1/30	金曜日	11:00-22:00	11	後藤	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
1/31	土曜日	11:30-14:00	2.5	大黒屋	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
2/1	日曜日	12:00-15:00	3	大黒屋	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
2/2	月曜日	11:00-15:30	4.5	後藤	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
2/3	火曜日	12:00-17:30	5.5	後藤	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
2/4	水曜日	12:00-17:00	5	後藤	支部原稿の作成、プレゼンシートの作成
2/5	木曜日	11:30-16:30	5	後藤	プレゼンシートの作成
2/6	金曜日	9:00-17:30	8.5	後藤	プレゼンシートの作成
2/7	土曜日	10:00-17:00	7	大黒屋	プレゼンシートの作成
2/8	日曜日	11:00-17:00	6	大黒屋	発表練習
合計			469.5

広内の卒論日誌 - *板のたわみ(4辺単純支持に分布荷重)

目次

板のたわみ(4辺単純支持に分布荷重)

形状

荷重とたわみ

要素数を増やしたときの荷重とたわみ

たわみと荷重の関係

後藤ちゃちゃ08/11/17

誤差

a:b=1:2にした場合

要素数とたわみの関係(荷重10kNの時)

グラフ(たわみ)

グラフ(誤差)

荷重とたわみ

境界条件、拘束条件

単純梁

寸法

節点番号

拘束条件

誤差関係

片持ち梁

寸法

収束値

誤差

たわみ

卒論関係

実験装置

逆対称4点曲げ試験

3点曲げ試験

挿入断面

実験データ

スパン=2.2m

スパン=1.8m

スパン=1.6m

スパン=1.4m

線形回帰

スパン1.4(m)

スパン1.6(m)

スパン1.8(m)

スパン2.2(m)

曲げヤング率

集成材のみ

挿入断面

ヤング率,せん断弾性

km1

km2

km3

km4

m1

m2

m3

m4

m5

m6

ヤング率,せん断弾性係数まとめ

集成材のみ(松の場合)

挿入断面(松の場合)

集成材のみ(杉の場合)

挿入断面(杉の場合)

剛性と深さ(松の場合)

剛性と深さ(杉の場合)

荷重-たわみ曲線

荷重とたわみの関係

計算関係

半解析における中心の節点番号m

応力関係

曲げ応力

せん断応力

FEM解析値

スギ材

カラマツ材

強度関係

スギ材

カラマツ材

スギ材(実験)

カラマツ材(実験)

手計算とFEMの違い

手計算とFEMの違い(訂正版)

スギ

カラマツ